１ 水下激光傳輸特性：
圖１是純凈水對不同波長激光吸收的曲線［９］。橫坐標為激光的波長，縱坐標為吸收長度，吸收長度即激光被完全吸收所穿過的溶液長度。
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當激光射入水中時，水會吸收一部分激光而造成其能量的衰減，這可以由Ｌａｍｂｅｒｔ－Ｂｅｅｒ定律計算得到［１０］：
Ｉｘ（λ）＝Ｉ０（λ）ｅｘｐ［－μ（λ）ｘ］
（１）式中，Ｉ０（λ）為傳輸前的激光初始輻照度，Ｉｘ（λ）為在液體中傳輸路程為ｘ后的激光輻照度；μ（λ）為光束衰減系數，表示激光傳輸１ｍ距離后能量衰減的對數值（自然對數），單位是ｍ－１。Δ＝１／μ（λ），Δ為
激光在溶液中的吸收長度，即激光被完全吸收穿過的溶液長度，則Ｂｅｅｒ－Ｌａｍｂｅｒｔ法則還可寫為：
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（２）由（２）式可以方便地估算出不同水深激光的衰減比例。從圖１中可以看出，對不同波長的激光，水的吸收長度Δ不同。對３５５ｎｍ紫外光的吸收長度約為５ｍ，本文中采用的水深為５ｍｍ，此時紫外激光被吸收了約０．１％。相對于其它多數波長水對紫外激光的吸收率較小，因此紫外激光較適合做水下激光加工的光源。
２ 實驗研究
２．１ 實驗材料和設備
實驗中采用的激光加工設備為多功能紫外激光微加工系統(tǒng)。紫外激光加工系統(tǒng)主要由激光器、冷卻系統(tǒng)、紫外光學系統(tǒng)、控制系統(tǒng)、ＣＣＤ定位系統(tǒng)和機械系統(tǒng)構成。激光器是美國ＯＰＴＯＷＡＶＥ（光波）公司的ＡＷａｖｅ３５５系列３５５ｎｍ三倍頻全固態(tài)調Ｑ紫外激光器，可以輸出納秒脈沖或者連續(xù)紫外波長，激光光斑為ＴＥＭ００模式，光束質量因子Ｍ２＜１．１。激光平均功率為０Ｗ～１０Ｗ，脈沖寬度為１０ｎｓ～４０ｎｓ，重復頻率為１０ｋＨｚ～１００ｋＨｚ，出口光斑０．８５ｍｍ，經透鏡聚焦后的焦點光斑直徑約為１０μｍ。使用振鏡掃描配合加工平臺Ｘ－Ｙ－Ｚ３維運動方式，加工平面尺寸可達４６０ｍｍ×３１０ｍｍ。加工系統(tǒng)示意圖如圖２
所示。實驗中所用材料為含氧化鋁質量分數大于０．９６的陶瓷片，厚度為０．５ｍｍ，導熱系數為２５Ｗ／（ｍ?Ｋ），絕緣強度為１２ｋＶ／ｍｍ。
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２．２ 實驗研究內容與方案
實驗主要研究在空氣中與水中刻蝕加工后氧化鋁陶瓷片的表面形貌以及激光主要參量對水下和空氣中刻蝕深度和質量的影響規(guī)律?？涛g圖形為１ｍｍ×０．５ｍｍ的矩形槽，采用線填充掃描加工，填充掃描線間距固定為５μｍ，激光聚焦平面位于氧化鋁陶瓷片表面上。在空氣中加工只需將氧化鋁陶瓷樣品放在加工平臺上直接按設定參量進行加工，
如圖３ａ所示。而水輔助刻蝕加工需要燒杯及固定裝置，加工樣品放置如圖３ｂ所示?？涛g結果采用Ｄｅｋｔａｋ１５０探針式臺階儀進行檢測，得出刻蝕深度以及粗糙度數據信息。采用維視圖像光電成像顯微鏡和Ｑｕａｎｔａ２００掃描電子顯微鏡進行刻蝕區(qū)域表面微觀形貌的觀察與分析。
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????３實驗結果：
本文中分別對激光刻蝕參量在水下和空氣中刻蝕氧化鋁陶瓷的深度影響規(guī)律進行了研究（如圖４所示）。主要的研究的參量有：水下光程、激光的脈沖能量密度、重復頻率和掃描速率。實驗中研究水下與空氣中加工對比時保證除了水的因素外其它參量完全一致。實驗中設定的參量變化范圍如下：水下光程為２ｍｍ～１２ｍｍ；激光重復頻率為３０ｋＨｚ～１００ｋＨｚ；激光脈沖能量密度為４８．０Ｊ／ｃｍ２～８５．５Ｊ／
ｃｍ２；激光掃描速率為４０ｍｍ／ｓ～１８０ｍｍ／ｓ。得到的數據曲線如圖４所示。由圖４ａ可知，在激光脈沖能量密度為７８．５Ｊ／ｃｍ２、掃描速率為１００ｍｍ／ｓ和頻率為６０ｋＨｚ的條件下，刻蝕深度隨著水下光程的增加呈現下降的趨勢，這是因為水對激光的吸收作用所致。由第一部分的介紹可知，水下光程越大，激光損耗越大，而且水的散射作用也更加明顯，因此刻蝕去除便會降低。當水下光程為５ｍｍ不變時，無論水下和空氣中，激光刻蝕深度隨著激光脈沖能量密度的增加而增加（見圖４ｂ），隨著激光重復頻率的上升而下降（見圖４ｃ），隨著掃描速率的增加而下降（見圖４ｃ）。
顯然，激光脈沖能量密度的增加會使材料的去除率增加，而重復頻率增加會使激光的峰值功率下降導致刻蝕深度下降緣故，掃描速率的增加造成材料表面單位面積作
用的激光脈沖數下降，去除效率也會下降。從對比實驗結果可知，在相同的激光刻蝕參量條件下，水下刻蝕的深度要比在空氣中刻蝕要大，如圖４ｂ～圖４ｄ中曲線對比所示。
利用顯微鏡和掃描電鏡分別對空氣中和水中的刻蝕樣品進行微觀形貌觀察，二者的對比照片如圖５和圖６所示。圖５中分別給出激光脈沖能量密度７８．５Ｊ／ｃｍ２、掃描速率１００ｍｍ／ｓ和頻率６０ｋＨｚ條件下，在空氣中（見圖５ａ）和在水深５ｍｍ（見圖５ｂ）時進行激光刻蝕氧化鋁陶瓷結果顯微照片。從圖５ａ中可以明顯地發(fā)現加工區(qū)域出現發(fā)黑現象，且有較嚴重的殘渣重凝層。而在圖５ｂ中則基本上沒有變
色和殘渣重凝現象。圖６為空氣中和水下激光刻蝕樣品的掃描電鏡照片。在圖６ａ中可以明顯地發(fā)現刻蝕底面較為粗糙，刻蝕痕跡明顯，有較多的殘渣重凝層。而在圖６ｂ中的刻蝕底表面相對平整，無明顯刻蝕痕跡和殘渣重凝層。對圖６中樣品分別進行粗糙度的檢測發(fā)現，空氣中直接刻蝕后陶瓷表面平均粗糙度為７．５３μｍ，而水下刻蝕的平均粗糙度為３．２５μｍ。３ 實驗分析３．１ 激光刻蝕氧化鋁陶瓷機理分析激光加工中材料的去除機制隨著激光波長的不同而有所不同。當激光波長較長時，由于光子能量較低，與材料相互作用機理是光熱作用，材料吸收激光光子能量后轉化為熱能而被熔化甚至汽化，通過激光脈沖本身壓力和材料汽化蒸發(fā)產生的反作用力來達到去除的目的。當激光波長較短時，在一定的條件下可以發(fā)生光化學作用。當光化學作用發(fā)生時，材料被去除機制是由激光直接破壞材料結合的分子鍵來實現。對于氧化鋁陶瓷來說，其分子鍵為共價鍵，鍵能值約為９．１ｅＶ，屬于絕緣體材料，而３５５ｎｍ紫外激光所放出的光子能量可由下式得出：
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（３）式中，Ｅ為單光子能量，ｈ為普朗克常數，ｃ為光在真空中的傳播速度，λ為激光的波長，ν為激光的頻率。將紫外激光波長３５５ｎｍ代入（３）式可知，紫外激光光子能量約為３．５ｅＶ。顯然，紫外激光單光子能量小于氧化鋁陶瓷的分子鍵能，不能直接破壞材料結合的分子鍵，理論上單個光子是不能發(fā)生光化學作用的。但ＢＲＡＮＮＯＮ指出［１１］，寬能帶的材料可能因為材料摻雜和自身缺陷的存在，在原來無法停留電子的能帶中產生新的能帶結構。這種新的能帶一般出現在靠近常規(guī)能帶的中間位值。其作用就如同在單晶硅中摻雜硼或磷充當受體，來幫助價電子吸收光子能量，從而激發(fā)到存在能帶中的“缺陷能帶”中做短暫停留，隨即再吸收第２個光子的能量，然后躍遷到導帶。這種因為吸收兩個以上的光子能量才能發(fā)生的反應，稱為“多光子吸收”。在多光子吸收過程中，材料分子必須同時或連續(xù)吸收多個光子才能發(fā)生斷裂。通常多光子現象是觀察不到的，只有當激光脈沖的功率密度足夠大時（Ｉ＞１０６Ｗ／ｃｍ２），才可能出現比較明顯的多光子吸收現象［１２］。
本文中使用的紫外激光器功率可達１０Ｗ，其光斑直徑約為１０μｍ，其平均最大脈沖功率密度可達１．３×１０７Ｗ／ｃｍ２，峰值功率密度還要更高。故當紫外激光
作用于氧化鋁陶瓷表面時，滿足產生多光子吸收條件，可以發(fā)生光化學作用實現材料的去蝕。３．２ 水輔助激光刻蝕與空氣中直接刻蝕對比分析通過前面分析可知，紫外激光可以通過“多光子吸收”產生光化學作用實現材料的去除。然而在實際加工過程中，由于高功率密度激光的照射，在空氣中直接刻蝕時材料表面的溫度迅速升高，材料發(fā)生熔化或者氣化，此時材料主要實現的是光熱作用去除。有研究指出，氧化鋁陶瓷材料在２０５０Ｋ～２９８０Ｋ的熔化過程會引起氧化鋁陶瓷的晶相變化，形成黑色的變質層，并通過晶相分析可知，黑色變質層以α－Ａｌ２Ｏ３和γ－Ａｌ２Ｏ３混合相為主［１３］。
因此在空氣中直接加工氧化鋁陶瓷會由于陶瓷相變而產生發(fā)黑變質的現象，并且重凝層較為明顯，如圖５ａ所示。在水下進行刻蝕加工時，由物理學相關知識可知，水的比熱遠大于陶瓷材料，因此，水下加工時由于水的冷卻作用而使陶瓷材料表面的溫度很難達到其熔
點，此時材料的去除方式應以光化學作用去除為主。此外，由于陶瓷在較低的溫度時難以發(fā)生相變，因而發(fā)黑變質現象也就可以避免（見圖５ｂ）。同時，當激光在水下與材料相互作用時，會產生“空泡”這一物理現象。如果空泡周圍存在固體壁面，那么在潰滅
階段還會形成指向靶面的高速射流。該高速射流所產生的沖擊力往往可達到兆帕的數量級
［１４］。由于空泡的產生與破裂，形成對材料基體的強沖擊作用，使因激光作用去蝕的材料迅速脫離，因此，提高了激光刻蝕深度，并且由于水的阻礙作用使去蝕后的材料無法重新黏附在基體表面，這樣既保證了刻蝕后的陶瓷表面不受殘渣重凝的影響，又可以加快材料的去蝕速率。
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